）作为失效循环（Nf)的函数）。根据疲劳测试 BS3518第1部分的英国标准方法进行S-N疲劳测试。在表4中报道了在I X IO5和5X 10 5循环的疲劳强度，定义为-1的应力比R的应力范围，对此在IX IO5和5 X 10 5循环发生失 效。
[0060] 对于表4中列出的钢片材IA至28K(发明例），图4显示了扩孔比相对于拉伸强 度的曲线。所有这些钢都具有单相铁素体显微组织。图4中还显示了从具有多相显微组织 的商购钢片材获得的基准数据。该数据组包含热轧高强度低合金（HSLA)钢、铁素体-贝 氏体（FB)钢、双相（DP)钢、复相（CP)钢和贝氏体钢（BS)。在图4的图示中在括号中给出 了所有钢片材的显微组织类型（F =铁素体，B =贝氏体，M =马氏体，P =珠光体）。图4 所示的数据清楚地说明了单相铁素体显微组织相对于多相显微组织的益处：发明例IA至 28Κ(表4)的扩孔比高于具有多相显微组织和相似拉伸强度的典型商购钢片材的。对于具 有800-830MPa的最大拉伸强度水平的钢片材18Ε至21Ε(图4)，图5显示了扩孔比相对于 总体延伸率（JIS No. 5几何）的曲线。图5还显示了对于具有与钢片材18E至21E相似最 大拉伸强度水平和厚度的典型热轧CP800、BS800和E690TM钢片材的数据。所述数据令人 信服地说明了本发明实现的在扩孔比和总体延伸率之间的优异平衡。与具有相似最大拉伸 强度水平的多相钢片材相比，钢片材18E至21E的充分单相铁素体显微组织（表4中列出 的发明例）提供了在扩孔比和总体延伸率之间的显著改善的平衡。图6和7显示了对应于 从分别具有600-650和800-830MPa的近似拉伸强度的钢片材获得的数据的S-N疲劳曲线 (R =-1)。图6显示了钢片材9B、10B和IlB(表4中所列的发明例）的S-N曲线与具有相 似拉伸强度和厚度的热轧FB590和热轧DP600钢片材的典型S-N曲线的对比。图6显示的 数据确认了单相铁素体显微组织提供了比具有由铁素体和贝氏体（FB590)或铁素体和马 氏体（DP600)构成的多相显微组织的钢片材显著更高的疲劳强度，该具有多相显微组织的 钢片材具有相似的最大拉伸强度和相似的厚度。从图7得出相似的结论，图7显示了钢片 材22E (表4中列出的发明例）的S-N疲劳曲线与冷轧CP800和冷轧DP800的典型S-N疲 劳曲线的对比。图7所示的数据令人信服地显示了单相铁素体显微组织提供了比具有多相 显微组织和相似最大拉伸强度的钢片材显著更高的疲劳强度。
[0061]
【主权项】
1. 一种具有570至870MPa的最大拉伸强度以及总体延伸率、拉伸翻边可成形性和耐疲 劳性的优异组合的高强度热轧钢带材或片材，该钢（以重量％计）包含： ? 0. 015-0. 075% C ； ? 1. 0-2. 0% Mn ； ? 0. 02-0. 30% V ； ?任选 〇· 01-0. 08% Nb ; ?至多 0· 5% Si ; ?至多 0· 06% P ; ?至多 0· 01% S ; ?至多 0· 1% Al_sol ; ?至多 0· 020% N ; 鲁任选的钙，其量与用于夹杂物控制的钙处理一致； ?余量的Fe和不可避免的杂质； 其中Nb、V、Al_sol、C和N的含量（以重量％计）满足<eq. 1>和<eq.2>其中该钢片材具有析出强化和主要单相铁素体显微组织，其中该显微组织不含富碳的 显微组织组分，例如珠光体或渗碳体，其中铁素体的分数不小于97%。2. 根据权利要求1所述的钢片材或带材，其中该显微组织不含钛基析出物或钛夹杂 物。3. 根据权利要求1或2所述的钢带材或片材，包含： ?至少0. 02% C和/或 ?至少1.4% Mn和/或 ?至少0. 10% V和/或 ?至少0. 015% Nb和/或 ?至多0. 25% Si和/或 ?至多0.02% P和/或 ?至多0.006% S和/或 ?至多 0· 030% Al_sol 和 / 或 ?至少 0. 01% N。4. 根据前述权利要求中任一项的钢带材或片材，包含至多0.015%的Al_sol，优选至 多 0· 010%的 Al_sol〇5. 根据前述权利要求中任一项的钢带材或片材，其中Nb、V、Al_sol、C和N的含量（以 重量百分比计）满足<eq. la>和<eq. 2a>:O6. 根据前述权利要求中任一项的钢带材或片材，其中Nb、V、Al_sol、C和N的含量（以 重量百分比计）满足<eq. lb>和<eq. 2b>:7. 根据前述权利要求中任一项的钢带材或片材，具有至少580MPa的拉伸强度和/或 100 %或更大的扩孔比。8. 根据前述权利要求中任一项的钢带材或片材，具有至少680MPa的拉伸强度和/或 80 %或更大的扩孔比。9. 根据前述权利要求中任一项的钢带材或片材，具有至少780MPa的拉伸强度和/或 60 %或更大的扩孔比。10. 根据前述权利要求中任一项的钢带材或片材，具有： i.至少580MPa的拉伸强度和至少100%扩孔比，且其中拉伸强度（TS)和总体延伸率 (El)和片材厚度 t(mm)满足式（TSXEl)/t°_2>11000,或11. 至少650MPa的拉伸强度和至少80%扩孔比，且其中拉伸强度（TS)和总体延伸率 (El)和片材厚度 t(mm)满足式（TSXEl)/t°_2>10000,或 iii.至少780MPa的拉伸强度和至少60%扩孔比，且其中拉伸强度（TS)和总体延伸 率（E1)，和片材厚度t(mm)满足式（TSXEl)/ta2>9000。11. 根据前述权利要求中任一项的钢带材或片材，其中该钢片材提供有锌涂层或锌合 金涂层，其中涂覆过程优选通过热浸涂覆进行，和/或其中锌合金涂层优选包含铝和/或镁 作为其主要的合金化元素。12. -种生产具有570至870MPa的拉伸强度以及可成形性和耐疲劳性的优异组合的高 强度钢片材的方法，包括铸造包含（以重量％计）如下的厚或薄的板坯的步骤： ? 0. 015-0. 075% C ； ? I. 0-2. 0% Mn ； ? 0. 02-0. 30% V ； ?任选 〇· 01-0. 08% Nb ; ?至多 0· 5% Si ; ?至多（λ 06% P ; ?至多（λ 01% S ; ?至多 0· 1% Al_sol ; ?至多 0· 020% N ; 鲁任选的钙，其量与用于夹杂物控制的钙处理一致； ?余量的Fe和不可避免的杂质； 其中Nb、V、Al_sol、C和N的含量满足<eq. 1>和<eq. 2>然后是将凝固的板坯再加热到1050-1250°C温度的步骤，热轧该钢板坯，和在Ar3温度 或更高的热终轧温度下完成所述热轧，和在700和580°C之间的温度范围内卷曲热轧钢片 材，其中在常规的带钢热轧机，或薄板坯连铸的热轧机和直接轧制装置中进行热轧。13. 根据权利要求12的方法，其中以至少10°C /s和/或最多600°C /s的平均冷却速 率将热轧钢片材冷却到卷曲温度，优选其中以至少40°C /s和/或最多150°C /s的平均冷 却速率将热轧钢片材冷却到卷曲温度。14. 根据权利要求12或13所述的方法，其中通过将卷材浸于水槽或通过用水喷洒来主 动冷却卷材将卷曲的热带材经受冷却。15. 部件，优选汽车部件，更优选底盘部件，使用根据权利要求1-11中任一项的高强度 热轧钢片材，优选地其中钢片材 ?具有至少580MPa的拉伸强度和至少100%扩孔比，且其中拉伸强度（TS)、总体延伸 率（El)和片材厚度t (mm)满足式（TSXEl)/t°_2>l 1000,或 ?具有至少650MPa的拉伸强度和至少80%扩孔比，且其中拉伸强度（TS)、总体延伸 率（El)和片材厚度t(mm)满足式（TSXEl)/t°_2>10000,或 #具有至少780MPa的拉伸强度和至少60%扩孔比，且其中拉伸强度（TS)、总体延伸 率（El)和片材厚度t(mm)满足式（TSXEl)/ta2>9000。
【专利摘要】本发明涉及一种具有570至870MPa的拉伸强度和总体延伸率、拉伸翻边可成形性、以及耐疲劳性的优异组合的热轧钢带材或片材的方法以及生产所述钢带材或片材或者由其制成的底盘部件的方法。
【IPC分类】C22C38/00, C21D8/02
【公开号】CN104981551
【申请号】CN201480008097
【发明人】R·A·赖肯伯格
【申请人】塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司
【公开日】2015年10月14日
【申请日】2014年2月6日
【公告号】CA2898421A1, EP2954074A1, US20150354021, WO2014122215A1